제 5 부 DATA 작성시의 참고자료

제 5 부  DATA 작성시의 참고자료

․토사의 단위중량 및 내부마찰각

種 別	狀 態	單位体積重量 t/㎥	水中單位体積重量 t/㎥	內部摩擦角 度	水中內部摩擦角 度
砂 石 자 갈 숯찌거기		1.6(1) - 1.9 1.6 - 2.0(2) 0.9 - 1.2(3)	1.0 - 1.3 1.0 - 1.2 0.4 - 0.7	35 - 45 30 - 40 30 - 40	35 30 30
砂(4)	단단한 것 약간무른 것 무른 것	1.7 - 2.0 1.6 - 1.9 15 - 1.8	1.0 1.9 0.8	35 - 40 30 - 35 25 - 30	30 - 35 25 - 30 20 - 25
보통토(5)	딱딱한 것 약간 부드러운 것 부드러운 것	1.7 - 1.9 1.6 - 1.8 1.5(8) - 1.7	1.0 0.8 - 1.0 0.6 - 0.9	25 - 35 20 - 30 15 - 25	20 - 30 15 - 25 10 - 20
점토(7)	딱딱한 것 약간부드러운 것	1.6 - 1.9 1.5 - 1.8 1.4 - 1.7	0.6 - 0.9 0.5 - 0.8 0.4 - 0.7	20 - 30 10 - 20 0 - 10	10 - 20 0 - 10 0
실트(8)	딱딱한 것 부드러운 것	1.6 - 1.8 1.4(9) - 1.7	1.0 0.5 - 0.7	10 - 20 0	5 - 15 0

[注]  1. (1) (6)은 石灰岩 또는 砂岩系의 單位重量이 적은 것.

(2) 의 2.0은 깬 자갈이고 密實한 것.

(3) 의 1.2는 載荷履壓이 있는 잘 다져진 것.

(4) 의 모래는 부드러운 細砂 silt質 細砂 등 不安定한 것 외의 것을 말함.

(5) 의 보통흙에 砂質loam, loam, 砂質粘土loam을 포함함.

(6) 의 1.5는 關東loam 기타의 重量이 적은 것.

(7) 의 粘土에는 粘土, loam, silt質粘土 을 함유함.

(8) 의 silt에는 silt loam, silt를 함유함.

(9) 의 1.4는 silt의 진흙모양의 것.

2. a. 地下水位는 地形, 부근의 地下水位 및 背面의 排수가 좋은지 나쁜지의 상황을 생각하며, 多雨期에

있어서  最高水位를 假定하여 물속의 數値를 사용한다. 이 경우에는 土壓 이외에 靜水壓을 加한다.

b. 모래. 보통 . 粘土등은 原則으로 약간 부드러운 것. 모래는 약간무른 것으로 지정한다.

c. 背面에 活荷重이 있을 때는  表 中의 最大重量値를 취하여, 粘土에서는 內部摩擦角의 最小値를 사용한다.

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P231)

․ N 치와 모래의 상대밀도, 내부마찰각과의 관계

N 値	相對密度[eqn: DE = { emax - e} over {emax - emin }] (Terzaghi-Peck에 의함)		現場 判別法	內部摩擦角∅°
				Pack에 의한 範囲	MMMBNMEYMMeyerhoff 에 의한 範囲
0～4	매우느슨함	0.0～0.2	13Φ철근을 5파운드(約2.3kg)의 햄머로 쉽게 박아 넣을 수 있다.	28.5 以下	30以下
4～10	느 슨 함	0.2～0.4		28.5～30	30～35
10～30	중간정도로 조 밀 함	0.4～0.6	13Φ철근을 5파운드의 햄머로 쳐서 30cm 정도 들어감.	30～36	35～40
30～50	조 밀 함	0.6～0.8	13Φ철근을 5파운드의 햄머로 쳐서 30cm 정도 들어감.	36～41	40～45
50以上	매우조밀함	0.8～1.0	13Φ철근을 5파운드의 햄머로 쳐서 5～6cm밖에 들어가지 않음. 에 곡괭이를 要해 박아 넣을 때 금속음을 낸다.	41以上	45以上

(注)  e : 間隙比

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P233)

․토질별 일반적인 토질특성치

토층 구분	[eqn: gamma]wet (t/㎥)	[eqn: gamma]sat (t/㎥)	[eqn: C] (t/㎡)	[eqn: phi] (deg)	[eqn: K_s] (t/㎥)
점 토 실 트 실트질모래 (느 슨) 실트질모래 (보 통) 실트질모래 (조 밀) 풍 화 암 연 암 보 통 암 경 암	1.7 1.7 1.7 - 1.8 1.8 1.8 - 1.9 1.9 - 2.0 2.0 - 2.1 2.1 - 2.2 2.2 - 2.3	1.8 1.8 1.8 - 1.9 1.9 1.9 - 2.0 2.0 - 2.1 2.1 - 2.2 2.2 - 2.4 2.3 - 2.5	? ? 0 0 0 0 - 3 0 - 5 0 - 10 0 - 15	< 20 < 25 25 - 28 28 - 30 30 - 33 33 - 37 35 - 40 37 - 45 40 - 45	< 1,000 < 1,200 480 - 1,600 960 - 3,000 2,500 - 4,000 3,000 - 6,000 4,500 - 8,000 6,000 - 9,000 8,000 - 12,000

(새길 ENG. 자료)

․N치와 점토의 컨시스텐시, 일축압축강도와의 관계 (Terzaghi - Peck의 제안)

N値	粘土의 컨시스텐시	現 場 判 別 法 (Peck-Hanson-Thornborn에 의함)	一軸壓縮强度 (㎏/㎠)
0 ～ 2	매우보드럽다	주먹이 容易 하게 10數cm 들어감.	0.25以下
2 ～ 4	보드럽다	엄지손가락이 하게 10數cm 들어감.	0.25 ～ 0.5
4 ～ 8	중간정도	努力하면 엄지손가락이 10數cm 들어감.	0.5 ～ 1.0
8 ～ 15	딱 딱 함	엄지손가락으로 찌부러지게 할 수 있으나 쳐박을 수는 없다.	1.0 ～ 2.0
15 ～ 30	아주 딱딱함	손톱으로 표를 할 수 있음.	2.0 ～ 4.0
30 以上	대단히 딱딱함	손톱으로 표를 내기 어렵다.	4.0以上

(점착력 C = 일축압축강도/2)      1 kg/㎠ = 10 t/㎡

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P233)

․N치와 모래의 내부마찰각 ∅ 와의 관계

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P234)

․ N치와 점착력 C 와의 관계

	一軸壓縮强度 [eqn: q_u](㎏/㎠)	備 考
Terzaghi, Peck	[eqn: q_u= { N} over {8.2 }]	[eqn: C= { q_u} over {2 }] 로한다. 예민비가 높은 점토는 제외
Peck	[eqn: q_u= { N} over {6}]
Dunham	[eqn: q_u= { N} over {7.7}]
森田紀元	[eqn: q_u= { N} over {4}] [eqn: ～ { N} over {5.5}]
福罔保	C=0.05 +0.075N C=0.1 +0.075N	silt 粘土 (N < 10) 粘土 (N < 10)

[eqn: q_u ≒ { N} over {8 } (㎏/㎠), C = { q_u} over {2 }](t/㎥)

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P234)

․암반의 점착력

ROCK TYPE	C(psi)	C(㎏/㎠)
Soil Weathered soil rock: Discontinuities in hard Rock Sift Rock Masses or jointed hard rock disturbed by Blasting or excess loading undisturbed jointed soft rock masses Undisturbed hard rock Masses	<56 56 - 140 140 - 280 280 - 420 420	<4 4 - 10 10 - 20 20 - 30 30

Note : 본표의 값은 상당히 큰 편이며 실제 적용시는 감소시켜 사용할것이 요망됨.

(Hoeck & bray, 1984)

․N치와 흙의 변형계수 [eqn: E_s]의 관계(Schultze-Menzenbach (1961)에 의함)

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P234)

․지반의 탄성계수

地 盤 의 種 別		탄성계수(㎏/㎠)
peat		1 ～ 5
粘 土	보 드 럽 다	5 ～ 40
	普 通	40 ～ 80
砂 層	느 슨 하 다	80 ～ 150
	견 고 하 다	100 ～ 200
	단 단 하 다	500 ～ 800
礫 層	密實한 砂礫	1,000 ～ 2,000
岩	절리가있는 軟岩	1,500 ～ 3,000
	절리가없는 硬岩	3,000 ～ ∞

(도해  토목건축 가설구조물의 해설, P232)

․암 종 분 류 표 (서울지하철)

명 칭	TYPE Ⅰ	TYPE Ⅱ	TYPE Ⅲ	TYPE Ⅳ	비 고
암층류	경 암	보 통 암	연 암	풍 화 암(트)
강 도 (탄성파속도)	4.5 ㎞/sec 이상	4.0 ～ 4.5 ㎞/sec	3.5 ～ 4.0 ㎞/sec	3.5 ㎞/sec 이하
암질상태	균열 및 절 리가 거의 없고 견고하며 품화변질 및 물리적, 화학적 교대작용을 거의 받지 않은 신선한 앙질체로서 대괴상의 암상	균열 및 절 리가 다소 발달되어 있으며 약간의 파쇄대가 존재하며 다소의 소단층이 발달되어 있는 상태로서 약간의 절리도 포함하여 층상을 이루는 암상	풍화작용에 의한 암상에 교대작용을 받아 층리 및 편리 절 리가 발달되어 있는 암체로서 소괴상을 이루는 파쇄질 암상	물리, 화학적 교대작용에 의하여 파쇄대가 매우 발달된 상태로서 여러 방향의 절리 및 다소의 단층을 포함하여 점토질이 많이 발달되어 있는 암상	절리 및 단층은 그 크기와 여러 방향성에 따라 암종의 분류를 결정하며 특히 단층의 경우 상반과 하반의 간격으로 결정된다.
브링코아 상태	코아회수율은 거의 90% 이상으로 주상을 이루며 암괴는 20㎝이상이며 세편이 거의 없는 상태	코아회수율은 70%정돌서 완전한 주상은 되지않고 다소의 세편이 포함되어 있으며 cus의 크기는 5㎝이상의 상태	코아회수율은 40～70%정도로서 균열이 많고 5㎝이하의 세편이 다량 포함되어 있는 상태	코아회수율은 40%이하로서 거의가 세편을 이루며 특히 강력암이 포함된 모래 상 또는 점토의 상태
지하수의 영향	용수량에 의한 영향을 적게 받고 최대 20ℓ/sec 이상일 경우 Grouting 실시	용수량의 영향을 약간 받으며 최대 15ℓ/sec 이상일 경우 Grouting 실시	용수량에 의하여 Crack 자체가 영향을 받으며 최대 10ℓ/sec 이상일 경우 Grouting 실시	용수량에 의하여 암질 자체가 상당한 영향으로 풍화되며 최대 10ℓ/sec 이상일 경우 Grouting 실시	용수량에 의하여 암종을 구분함은 곤란하나 용수량이 많을 경우 보통 암종을 1단계 낮추어 시공 할 수 있음.
물 [eqn: E] 리 [eqn: V] 적 [eqn: C] 특 [eqn: phi] 징 [eqn: gamma] [eqn: lambda] N치	> 100,000 Mpa < 0.2 > 10 Mpa > 35. > 2.4 Mpa < 0.25 > 90	10,000 ～ 500,000 0.23 ～ 0.29 5 ～ 10 30 ～ 35 2.2 ～ 2.4 0.25 ～ 0.30 9	8,000 ～15,000 0.29 ～ 0.33 2 ～ 5 20 ～ 30 2.0 ～ 2.2 0.30 ～ 0.40 50 ～ 9	< 2,000 > 0.33 < 2 < 20 < 2.0 > 0.40 5 ～ 5	이상의 물성치로 인한 구분은 일반직이며 상황에 따라 암종의 변화가 가능함
암 종 명	화강암, 선록암, 규암	반려암, 편마암, 대리석, 슬레이트	조립현무암 돌로마이트	석회암, 사암, 세일, 석탄	암종에 따른 일반적인 분류임.

1 Mpa ≒ 10㎏/㎠ ≒ 100 t/㎡

Note : 본 표는 주로 터널 FEM 해석용이므로 단위중량등의 참고자료로만 사용하여야 함.

․ 암반의 물성치

암 종 구 분		경 암	보 통 암	연 암	풍 화 암	풍 화 토
탄성파속도		4.5㎞/sec이상	4.0 - 4.5㎞/sec	3.5 - 4.0	3.5㎞이하	2.0㎞이하
암질상태		경도가 아주 좋고 균열이 적으며 풍화변질이 않된상태	균열 및 절 리가 다소 발달되어 있으나 풍화가 않된상태.	풍화작용으로 암상에 층리 및 절 리가 발달되어 있는 암체로서 파쇄질	물리화학적 교대 작용으로 파쇄대가 매우 발달되어있는 상태로 다소의 단층이 포함되어 있는 암상	완전히 풍화되고 암의 조직은 보존되어 있으나 토사화됨
관찰에 의한 판 정		망치가 튕겨나옴. 강하게 칠 경우 선선한 면으로 갈라진다.	강하게 치면 균열면이나 절리면을 따라 크게 갈라진다.	망치로 쉽게 갈라진다. 비교적 균열면으로 소편으로 갈라진다.	망치로 쉽게 부서지며 망치가 아니더라도 쉽게 부서지는 것.	손으로 문지르면 쉽게 부서진다.
보링 상태	채취율	90% 이상	70%이상	40 - 70%	40%이하
	시 료	20㎝ 이상	5㎝ 이상	5㎝이하세편	모래상 또는 점토 상태N치 50/5 이하	좌 등 N치 50/5이상
	균열상태	주상 코아	다소의 세편포함	다량의 세편포함	세편으로이루고있음
탄성 계수	초기시 (t/㎡)×103	(250 - 2,500) 500	(10 - 1,000) 50	(10 - 500) 10	(2 - 100) 5	(1 - 5) 1
	파괴시 (t/㎡)×103	50	5	1	0.5	0.1
포아 슨비	초기시	(0.17 - 0.3) 0.3	(02 - 0.3) 0.3	(0.2 - 0.35) 0.35	(0.23 - 0.4) 0.35	(0.3 - 0.4) 0.35
	파괴시	0.45	0.45	0.45	0.45	0.45
점창력(t/㎡)		(10 - 500) 300	(5 - 300) 150	(2.5 - 200) 50	(2 - 50) 5	(0.5 - 50) 1.0
내부마찰력 (Degree)		( 35 - 50) 45	(20 -50) 45	(20 - 45) 45	(20 - 45) 40	(20 - 45) 30
단위중량 (t/㎥)		(2.6 - 2.7) 2.5	(2.6) 2.4	(2.5 - 2.56) 2.0	(2.0 - 2.4) 1.8	(1.8 - 2.2) 1.8
적 용		시점부경암	종점부경암	시점 및 종점부 연 암	풍화암	토 피

Note : 본 표는 FEM 해석용이므로 지하터파기 설계시에는 단지 참고자료로만 사용하여야 함.

(천일기술단 자료)

․지반의 횡방향 지반반력계수 (토류벽 해석용)

砂 地 盤		粘 性 土 地 盤
N値	K値(㎏f/㎤)	N値	K値(㎏f/㎤)
N≦10	0.1 ～ 0.5	N≦2	0.1 ～ 0.5
10<N≦20	0.5 ～ 1.5	2<N≦5	0.5 ～ 1.0
20<N≦30	1.5 ～ 2.5	5<N≦10	1.0 ～ 2.0
30<N≦40	2.5 ～ 3.0	10<N≦15	2.0 ～ 3.0
40<N≦50	3.0 ～ 3.5	15<N≦30	3.0 ～ 4.0
50<N≦100	3.5 ～ 5.0	30<N≦50	4.0 ～ 5.0

1 kg/㎤ = 1,000 t/㎥

(지반공학에서의 수치해석의 실무, 일본토질공학회 P198)

* 수평 방향 지반력 계수

․ Terzaghi 의 제안

Terzaghidml [eqn: K _{h}](粘土)  (주) B : 말뚝 幅        Terzaghi의 [eqn: K _{h}](砂)

x : 깊이

․ 횡산(일본)의 제안 (말뚝의 횡저항 시험에서 역산한 [eqn: K_h]치)

	정 지 측 압	수 평 지 반 계 수
점성토	정지측압계수([eqn: K_o])를 0.8 ～ 0.85 로 하는 정지측압	[eqn: K_h] = c [eqn: K_h] : 수평지반계수(㎏/㎤) c : 흙의 점착력도(㎏/㎠)
사질토	정지토압계수([eqn: K_o])를 [eqn: K_o]= 1-sin∅ 로 하는 정지토압과 수압의 합 (∅ = 흙의 내부 마찰각)	[eqn: K_h] = N/16 [eqn: K_h] : 수평지반계수(㎏/㎤) N : 굴착면축지반의 N치

․복강일우도(보링공을 이용한 실측[eqn: K_h] 치)

[eqn: K_h] = 0.691 N0.406 ㎏/㎤

․지반의 탄성계수로 산정하는 방법

H形鋼 말뚝에 대하여, [eqn: K_h B image 0.49E _s]

․ 경험에 의거한 방법

[eqn: K_h = {n_h x } over {B }]

砂地盤의 [eqn: n _{h}]                                     粘性土地盤의 [eqn: n _{h}]

砂의 相對密度	무르다	中 密	密		흙 의 種 類	[eqn: n _{h}]
地下水位보다 上	0.22	0.67	1.8		부드러운 正規壓密粘土	0. 02 ～ 0.35
地下水位보다 下	0.13	0.45	1.1		정규압밀의 有機質粘土	0.011 ～ 0.082
(注) 液狀化의 위험이 있으면 0					Peat	0.003 ～ 0.011
					lease	0.8 ～ 1.1

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P235, P236)

․ 점토의 전단강도와 횡방향 지지력계수

	Consistency
	soft	firm	stiff
Undrained shear strength, kN/㎡ t/㎡	20 - 40 2 - 4	40 - 75 4 - 7.6	75 - 150 7.6 - 15.3
Horizontal modulus of subgrade reaction, kN/㎡ t/㎡	1,500 - 3,000 153 - 306	3,000 - 5,600 306 - 571	5,600 - 11,200 571 - 1,142

1kN/㎡ ≒ 0.102t/㎡

\(WALLAP MANUAL)

․토류벽에 작용하는토압

地 下 鐵 技 術 協 議 會

東 京 部 交 通 局

1) 砂 質 土

밀실한  모래지반  중위의 모래지반  느슨한 모래지반

[eqn: rm P _{`A1} ```=`0.2`( gamma ``H+q)]

[eqn: rm P _{`A2} ```=`0.25`( gamma ``H+q)]

[eqn: rm P _{`A3} ```=`0.25`( gamma ``H+q)]

2) 粘 性 土

단단한 점토지반   중위의 점토지반   유연한 점토지반

[eqn: rm P _{`A1} ```=`0.3`( gamma ``H+q)]

[eqn: rm P _{`A2} ```=`0.375`( gamma ``H+q)]

[eqn: rm P _{`A3} ```=`0.5`( gamma ``H+q)]

흙의 단위 중량은 1.6～2.0의 범위로 현지에 맞는 지질조사로 결정하는 것으로 한다.

3) 차수성 흙막이

사질토로 차수성 흙막이의 경우는 토암외에 수압이 작용하는 것으로 한다.

	0≤N<10	10≤N<30	30≤N
[eqn: gamma]	1.4 t/㎥	1.6 t/㎥	1.8 t/㎥
[eqn: gamma']	0.8 "	1.0 "	1.2 "
[eqn: rm K]	0.25	0.25	0.2

부호는 道교통국과 같음

1)개수성 흙막이              2)차수성 흙막이

[eqn: rm P _{A} ```= alpha ``(` gamma `H+q)]

[eqn: rm P _{H} = alpha ``(` gamma ````h` _{s} + gamma prime ````h _{`w} +``q``)````+```` beta ```(`` gamma ` _{w} ```h _{`w} )]

a) 砂 質 土

[eqn: alpha ```=`0.80` rm `K]

[eqn: rmK _{A} =tan ^{2} `(45°- phi /2)]

[eqn: beta ````=`1.0]

b) 粘 性 土

[eqn: rm q _{``u} <``````2.5````````` alpha =0.60]

[eqn: rm 2.5<q _{``u} <``````5.0````````` alpha =0.50]

[eqn: rm 5.0<q _{``u} <``````7.5````````` alpha =0.40]

[eqn: rm 7.5<q _{``u} <``10.0````````` alpha =0.30]

[eqn: rm 10.0<q` _{`u} <``20.0````````` alpha =0.20]

[eqn: rm q _{``u} =2``c```tan(45°- phi /2)]

[eqn: beta]   정수압1.0 (모래자갈겸 느슨한 모래)

간극수압 0.5 ～ 0.8

[eqn: rm P _{A}] : 최대토압 (t/㎡)

[eqn: rm H] :  굴착깊이 (m)

[eqn: rm h _{`a}] : 지하수면까지의 깊이 (m)

[eqn: rm h` _{w}] : 지하수위에서 굴착저면까지의 깊이 (m)

[eqn: gamma]  : 흙의 단위 중량 (t/㎥)

[eqn: gamma ` prime] : 土의 水中의 單位重量 (t/㎥)

[eqn: rm q]  :  지표면 재하중 (t/㎥)

[eqn: phi] : 흙의 내부 마찰각 (°)

[eqn: rm q _{`u}] : 흙의 일축 압축강도 (t/㎡)

[eqn: rmc]  : 흙의 점착력

[eqn: beta] : 수압계수

[eqn: gamma ` _{w}] : 흙의 단위체적중량 (t/㎥)

橫 捠 市 交 通 局

東 京 第 一 工 事 局

(1) 砂 質 土

(a) 개수성 흙막이(H강말뚝)

[eqn: rm P _{A} =0.6`5 rm `K _{A} ( gamma `H+q`)]

[eqn: rmK _{A} = {1 - sin phi } over {1 + sin phi }]

(b) 차수성 흙막이

[eqn: rm P _{A} =0.6`5 rm `K _{A} ( gamma `H+q`)]

[eqn: rm P prime _{A} =0.6`5 rm `K _{A} ( gamma prime `H+q`)]

[eqn: rm P _{w} = gamma _{w} ・ rm h _{w}]

[eqn: rm K _{A} = {1-sin phi } over {1+sin phi }]

	느슨한모래	중위의모래	밀실한모래
[eqn: rmN]	0≤N<10	10≤N<30	30≤N
[eqn: gamma]	1.4 t/㎥	1.6 t/㎥	1.8 t/㎥
[eqn: gamma']	0.8 "	1.0 "	1.2 "

(2) 粘 性 土

[eqn: rm P _{A1} = rm K _{A} ( gamma rm ``H+q)]

[eqn: rm K _{A} =1-m {4`c} over {gamma `H}]

[eqn: rm P _{A2} =0.4( gamma ``H+q)]

m - 1 단 안정수가 6이상인

경우 m = 0.4

부호는 교통국과 같음

(Ⅰ) 一 般

(1) 砂 地 盤

다진 모래지반   중위의 모래지반   느슨한 모래지반

(2) 粘土地盤

단단한 점토지반   중위 점토지반   유연한     대단히 유연한

점토지반      점토지반

(3) 지하수위 이하의 사질토 (차수성흙막이의 경우)

[eqn: beta ,`` gamma]는 다음의 밑넣기 길이 계산 부분을 참조

(4) 지하수위 이하의 점성토

[eqn: gamma] 에 포화중량을 잡고 수압은 고려치 않는다.

(Ⅱ) 밑넣기 부분

밑넣기 길이의 계산과 같음

Coulomb 또는 Rankine의 토암을 사용한다.

부호는 道交通局과 같음

(토목․건축기술자를 위한 최신 기초설계, 시공핸드북 P420, 421)

․구조물 기초설계기준(건설부)의 토압계산방법

흙막이벽에 작용하는 토압의 기본식은 8.2의 옹벽에 작용하는 토압에서 제시된 식을 사용하라.

지표면에 하중이 없는 경우 전주동토압은 다음 식(8.1)에 의해 계산된다.

[eqn: P _{A} = {1} over {2} gamma `H ^{2} `K _{A}]      .....................................................................(8.1)

여기서

[eqn: P_A] : 주동토압 (t/m)

[eqn: gamma]  : 흙의 단위중량 (t/㎥)

[eqn: K_A] : 주동토압계수

[eqn: H]  : 점착력을 무시할 때에는 옹벽의 높이 ([eqn: H_o]) (m)

점착력을 고려할 때에는

[eqn: H=H _{o} - {2c} over {gamma } tan(45°+ {phi } over {2} )]    ....................................(8.2)

[eqn: H_o] : 옹벽의 높이 (m)

[eqn: c] : 흙의 점착력 (t/㎡)

[eqn: phi] : 흙의 내부마찰각 (°)

토압은 삼각형 형상으로 분포되며 식(8.1)의 [eqn: K_A]의 값은 다음 식(8.3), 또는 (8.4) 로 부터 구한다.

(1) 지표면이 수평, 옹벽의 배면이 수직이고 벽마찰이 무시되는 경우

[그림 8.1 ([eqn: alpha]) 참조]

[eqn: K_A = tan^2 ~(45° + { phi } over { 2} )]   ............................................................(8.3)

(2)일반적인 경우

[eqn: K _{A} = {cos ^{2} `( phi - beta )} over {cos ^{2} beta `cos( beta + delta )(1+ sqrt {{sin( phi + delta )sin( phi - alpha )} over {cos( beta + delta )cos( beta - alpha )}} ) ^{2}}]

.....................................................(8.4)

단, [eqn: phi < alpha] 일때에는 [eqn: sin (phi - alpha) = 0] 으로 둔다.

횡방향 토압계수 적용에 대한 카나다 시방규정(1985)을 소개하면 다음과 같다.

가. 널말뚝의 변형을 약간 허용해도 되는 경우

[eqn: K = K_ A] (주동 토압계수)

나. 널말뚝의 뒷면에 건물기초나 기타 시설물이 인접해 있을 때

(1) 시설물의 근접거리(d) 가 널말뚝 터파기 깊이 (H)의 1/2이상 떨어진 경우

즉, [eqn: d` >= ` {H} over {2}]           [eqn: K=0.5(K _{A} `+K _{o} )]

(2) [eqn: d`<` {H} over {2}]인 경우       [eqn: K=K _{o}] (정지 토압계수)

(3) 인접 건물기초의 깊이가 널말뚝 터파기 바닥면 깊이와 같거나 깊을 경우

[eqn: K=K _{A}]

․버팀시스템 흙막이에 작용하는 토압분포

버팀시스템 흙막이에 작용하는 토압은 터파기 지반을 크게 모래, 점토 그리고 모래와 점토가 혼합된 토층으로 구분하여 다음과 같은 분포형태로 가정하여 계산한다.

가. 모래지반

(a) 체보타리오프(1973)                           [[eqn: K _{A} =tan ^{2} `(45°- {phi } over {2} )]]

(b) 펙(1969)

그림 9.11  모래지반에 대한 토압분포

나. 점토지반

(a)보통내지 연약한 점토[eqn: ( {gamma H} over {c} >4)]               (b) 견고한 점토[eqn: ( {gamma H} over {c} LEQ 4)]

그림 9.12   점토지반에 대한 토압분포

다. 혼합된 토층(상부 모래, 하부 점토)

[eqn: K _{a} prime =1- {2q prime _{u}} over {gamma prime H}].......................................(9.3)

[eqn: q prime _{u} = {1} over {H} [ gamma _{s~} H _{s} ^{2} K _{s} `tan` phi _{s} +(H-H _{s} )nq _{u} ]]............(9.4)

[eqn: gamma prime = {1} over {H} ( gamma _{s} H _{s} + gamma _{c} H _{c} )]..............(9.5)

n : 실험실의 값에 대한 현장일축압축 강도의 비

펙(1943)

그림 9.13 혼합된 토층에 대한 토압분포

라. 레이커(raker)qjla에 대한 토압분포

그림 9.14 레이커 버팀에 대함 토압분포

(구조물 기초 설계기준 P426, 427, 471, 472, 475, 476)

․엄지 말뚝에 대한 수동토압 분포폭

(a)  단  면            (b) 비배수 전단강도(점성토)    (c) 유효응력(모래 또는 점성토)

(구조물 기초 설계기준 P493)

․ 근입장 계산방법

	地下鐵技術協議會				國鐵東京第一工事局
計算方法	[eqn: rm M_a < M _{p}]가 되는 D0 를 밑넣기 길이로 한다. [eqn: rm M _{a} = LITER _{a} ``P _{a``,} `````````M _{P} = LITER _{P} ``P _{P}] [eqn: rm M _{a}]: 최하단지보공 위치를 중심으로 하는 중동토압 에 의한 회전모멘트 [eqn: rm M _{p}]: 최하단 지보공 위치를 중심으로 하는 수동토압 에 의한 저항모멘트 (12.24(a)에 대한 계산)				[eqn: rm M _{a} =M _{p}]가 될 때의 D0(균형깊이) 의 1.2배를 밑넣기 길이로 한다. [eqn: rm M _{a} ,```M _{p}]는 최하단 지보공 설치 직전의 상태에 대 한 모멘트(최하단에서 일단상의 보공 위치를 중심 으로 한다.) [eqn: rm M _{a} = LITER _{a} ``P _{a``,} `````````M _{P} = LITER _{P} ``P _{P}] [eqn: rm P _{a}]는 생각하고 있는 지보공 위치에서 일단상의 지보공 위치 까지의 1/2간의 토압이 포함된다. (12.24(b)에 대한 계산)
H말뚝의 경우 밑넣기부분의 토압작용폭	砂質土	N > 30	30 ≧ N > 10	N ≦ 10	플랜지 폭의 2배
	粘性土	N > 8	8 ≧ N > 4	N ≦ 4
	土壓作用幅	플랜지 폭의 3배	플랜지 폭의 2배	플랜지 폭
		단말뚝간격이하

(토목, 건축 기술자를 위한 최신 기초설계, 시공핸드북. P431)

․말뚝의 안정검토

○ 근입깊이에 대한 검토

- 토류용 강말뚝의 근입깊이에 대한 안정은 최하단 버팀보 하단의 주동토압에 의한 활동 모멘트의 1.2배 이상이어야 한다.

- 강말뚝에 작용하는 수동토압의 작용폭은 다음 표에 준하되 책임기술자의 판단에 따르며, 주동토압의 작용폭은 굴착저면 이상은 말뚝의 간격, 굴착면 이하는 플랜지 폭만을 적용한다.

지반의 상 태	사 질 토	50 ≥ N > 30	30 ≥ N > 10	N ≥ 10
	점 성 토	N > 8	N > 8	N ≤ 4
토압의 작용폭		Flange 폭의 3배	Flange 폭의 2배	Flange 의 폭

- 강말뚝에 최소 근입깊이는 1.0m 이상으로 한다.

․ 가상지지점을 정하는 방법

地 下 鐵 間 係

東京第一工事局

地下鐵技術協議會․大版市交通局․

抻戶市交通局․東京部交通局

橫 捠 市 交 通 局

(Ⅰ) 굴착도중

가상지점은 다음과 같이 잡는다

砂質土	粘性土	仮想 支持点
N<15 15<N<30 N>30	N<2 2<N<10 10<N<20 N>20	y=0.4h y=0.3h y=0.2h y=0.1h

(Ⅱ) 밑넣기부분

최하단 버팀대 삽입 직접의

상태로 Coulomb 또는 Rahkine의 토압에

대해서 검토하는 경우에는 가상지점은

수동토압작용 위치로 한다.

(Ⅰ) 대표적인 가상 지지점은 다음과 같다.

(Ⅰ) 굴착도중

굴착저면하 50cm, 연약지반에서 시공     조건이 나쁜 경우는 다시 크게 잡는다.

(Ⅱ) 굴착완료시

(參考)

(1) Y.L.Chang의 방법

(2) Lohme yer.의 방법

(Ⅱ) 大版市交通局, 抻戶市交通局

(1) 양질인 지반의 가상 지지점은 굴착저면

(2) 연약지반 (모래 N≦10, 점토 N≦4)의       가상 지지점은

(가) 굴착도중은 굴착저면하 50cm

(나) 굴착완료시는 굴착저면하 0.25H

(H는 최하단 버팀대와 굴착저면간의 거리)

(參考)

(1) Y.L.Chang의 방법

[eqn: DELTA LITER =1/ beta]

[eqn: DELTA LITER] : 굴착 저면에서

가상 지지점 까지의 거리

[eqn: beta = sqrt {{BK} over {4EI}}]

(2) Lohmeyer의 방법

[eqn: phi]	20°	25°	30°	35°
가상깊지지점깊이	0.25H	0.16H	0.08H	0.035H

H : 최하단 버팀과 굴착 저면과의 거리 수동토압만이 작용하는 것으로 계산할 때 사용된다.

(토목, 건축 기술자를 위한 초신 기초설계, 시공핸드북 P432)

․ 모멘트 계수

(철근 콘크리트, 동명사 P251)

* 버팀대의 산정

● 축력의 산정(그림 - 9참조)

버팀대반력R (t/m)에, 각 버팀대의 분담스팬을

그림 - 9 버팀대의 軸力

곱하는데 따라 버팀대 축력 N(t)을 산출해 낸다.

N = [eqn: Rl] ............................................(7)

이밖에, 버팀대의 응력은 온도에 따라 변화하며, 온도차 1℃에 대해서

1.0 ～ 1.5t 정도의 軸力変化가 있으나, 前記의 버팀대 반력의 산출과정이

실측치에 입각한 경험식이라는 점에서, 통상 온도응력 등이 포함되는 것으로 본다.

● 단면의 산정

버팀대의 축방향 坐屈길이 [eqn: l _{k}]는, 수평면에서 버팀대의

교점간격(교점은 긴결), 수직면에서는 지점간격( 支柱와 버팀대는 긴결)을 고려한다.

축력만을 생각하는 경우는 「단일 압축재」또는 상재하중 등에 의해

힘을 고려하는 경우에는 「힘을 수반하는 압축재」로서의 산정을 행하면 된다.

* 띠장의 算定

● 휨모우멘트 ․전단력의 산정

材의 단면이 일률적인  鐵製․木製의 띠장에서는 최대

응력을 구해서 체크하면 되기 때문에,

그림 -10과 같이 단순보를 가정하여 산정한다.

[eqn: M= {wl ^{2}} over {8}]........................................(8)

w = R (t/m)

[eqn: Q= {wl} over {2}]..........................................(9)

이 경우, l을 취하는 방법으로서,

a. [eqn: l _{1} ․l _{2}] 의 큰편

b. [eqn: l _{1} ․l _{2}]

c. [eqn: l _{0}]

의 3가지가 생각되나, 버팀은 처음부터

완전히 지점으로서 작용하기 어렵고,

또 접합부의 맞춤의 이완 등을 고

려하여, b의 값을 취하는 것이 무난하다.  또,

휨모우멘트에 대해서는, 여장이 연속되어 있는

것을 고려해서, (1)式의 값을 [eqn: M= {wl ^{2}} over {10}]정도

까지 低減하여 산정하는 것도 생각한다.

어느 경우든, 材料의 이음위치나 맞춤, 버팀대의 接合, 施工

상황 등과 관련해서 생각해야 한다.

2. 연속보로서 푸는방법

특히, 콘크리트 띠장의 경우 支店의 변경이 무시되면,

연속보로서 생각하는 것이 실제적이다.  그림 -11에 있어서

띠장이  半無限 길이로 연속되었다고 하면,

ℓ2 = αℓ1(α≤1)로서 다음식을 얻는다.

中央 최대 모우멘트

[eqn: M _{(+)} = {wl _{1} ` ^{2}} over {24} ․ {2+3a-2a ^{3}} over {2+a}].................................(10)

端部모우멘트

[eqn: M _{(-)} = {-wl _{1} ` ^{2}} over {12} ․ {2+a ^{2}} over {2+a}].......................................(11)

剪斷力

[eqn: Qmax= {w} over {2} l _{1}].................................................................(12)

여기서 휨모우멘트는 a의 값 여하에 의하지 않고

[eqn: M(+)< {wl _{1} ` ^{2}} over {18}]  (約)...................................................(13)

[eqn: M(-) >= - {wl _{1} ` ^{2}} over {12}]........................................................(14)

● 軸力의 算定

띠장은 단부의 버팀대를 겸할 수도 있고, 또 구석의 귀잡이 보 등에

의해 축력이 생겨서, 그것을 무시 할 수 없는 경우가 있다.

이 경우는 버팀대의 축력산정과 같이 단부의 분담스팬에 앞에서 말한

버팀 反力에서 구한 反力을 곱해서, 띠장에 생기는 軸力을 산정한다.

● 단면의 산정

지금까지 구해온 M, Q ,N에 대해, 단면의 산정을 행하면 된다.

鋼製 띠장재로, 조립볼트 구멍이 뚫려있는 형강과 같이 단면에

결함이 있는 것은, 단면 성능에 대해서 그 결함 공제를 고려한다.

정산에 의하지 않는 경우는 0.8～0.58배 정도로 한다.

가 되기 때문에, (13), (14)式의 값을 써도좋다.  다만, 여기서도

버팀대의 실제 상태나 材端의 지지 상황을 고려해서, (+)모우멘트에

대해서는, 적당히 안전도를 보아야 한다.

(토목건축 건설구조물의 구조계산 입문 P107, P108, P109)

* 토류판 계산

図 1, 12, 34 흙막이판 치수

[eqn: liter_1] = 板두께 이상,  4㎝ 이상

흙막이판은 최종굴착 깊이에서의 토압강도에 따라서

계산된 판두께를 굴착착전면에 사용하며 그 양단이 4cm 이상

또한 판두께 이상 흙막이말뚝의 Flange에 걸리는 길이로 한다.

흙막이판두께는 다음식에 의해 求한다.(図1, 12, 24)

[eqn: t= sqrt {{6M} over {b sigma }}]

여기에서

t : 판두께 (cm)

b : 板幅 (100cm)

[eqn: sigma] : 許容應力度

M : 작용모멘트(=[eqn: {wl ^{2}} over {8}])

w : 굴착완료시의 토압강도 (kg/cm)

(단면결정용 토압에 의한다.)

l : 흙막이 板의 計算span으로 흙막이말뚝의 Flange

問 거리 (cm)

(토목건축 기술자를 위한 최신 기초설계, 시공핸드북 P435)

* EARTH ANCHOR 길이 계산

1) 荷重

earth anchor의 設計荷重 T는 다음 式으로 求한다.

[eqn: T= {w․a} over {cos` alpha }]

단,  w : 띠장의 作用荷重(t/m)

a : earth anchor 間隔(m)

[eqn: alpha] : earth anchor 設置角(度)

2) anchor 體길이 [eqn: LITER _{a}]의 計算

anchor 體길이 [eqn: LITER _{a}]은 다음 式으로 求한다.

[eqn: LITER _{a} = {T․F _{s}} over {pi ․D`․ tau _{u}}]

단, [eqn: F _{s}] : 安全率 (1.5)

D  : anchor體經 (㎝)

[eqn: tau _{u}] : anchor體와 地盤의 周面摩擦抵抗 (㎏/㎠)

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P188, P189)

․EARTH ANCHOR 의 자유장 결정

- NOT SUFFICIENT FOR

GENERAL STABILITY

- NOT LONG ENOUGH TO

MINIMIZE MOVEMENT

- USUALLY SATISFIES BOTH

STABILITY AND MOVE MENT

CONSIDERATIONS

FREE LENGTH CONSIDERATIONS

FOR THE - BACK WALL

․ EARTH ANCHOR 장착장 계산시의 지반의 마찰저항

지 반 의 종 류			마 찰 의 저 항 [eqn: tau] (㎏/㎠)
岩 盤	硬 岩		15 ～ 25
	軟 岩		10 ～ 15
	風化岩		6 ～ 10
	土 丹		6 ～ 12
砂 岩	N 値	10	1.0 ～ 2.0
		20	1.7 ～ 2.5
		30	2.5 ～ 3.5
		40	3.5 ～ 4.5
		50	4.5 ～ 7.0
砂	N 値	10	1.0 ～ 1.4
		20	1.8 ～ 2.2
		30	2.3 ～ 2.7
		40	2.9 ～ 3.5
		50	3.0 ～ 4.0
粘性土			(1/8 ～ 1/10)N (1.0 ～ 1.3)C

N : N値

C : 粘着力(㎏/㎠)

(주의) 1. 자유길이가 4m이하의 경우는 4m에서

자유길이를 뺀 길이부분의 [eqn: tau] 는 상기값의 50 ～ 70%로 저장한다.

2. 본 표는 토피가 깊은경우 또 압력 Grouting을

실시할때의 값이며 그렇지 않은 경우 는 감소시켜서 사용되어야 할 것이다.

(토목, 건축기술자를 위한 최신 기초설계, 시공핸드북 P405)

∙ 강관말뚝의 단면 성능표 (KS F 4602)

∙ H 형강의 단면 성능표 (KS D 3502)

∙ ㄷ 형강의 단면 성능표 (KS D 3502)

∙ I 형강의 단면 성능표 (KS D 3502)

∙ 등변 ㄱ 형강의 단면 성능표 (KS D 3502)

∙ 부등변 ㄱ 형강의 단면 성능표 (KS D 3502)

∙ 복공용 주형보의 단면 성능표

단 면 치 수 (㎜)			단면적 (㎠)	단위중량	단면2차모멘트(㎝4)		단면2차변경(㎝)		단면계수(㎤)
HxB	t1	t2		(㎏/m)	Ix	Iy	ix	iy	Zx	Zy
600×200	11	17	134.4	106	77,600	2,280	24	4.12	2,590	228
762×267	14.3	21.6	220.6	173	204,747	6,376	30.5	5.38	5,374	478.1

(서울 지하철 7호선 설계기준 P105)

∙ SHEET PILE 의 단면 성능표

U Type Sheet Pile

KWSP - Ⅱ

KWSP - Ⅲ

KWSP - ⅢA

KWSP - ⅣM

※ DWSP - Ⅳ

斷面性能

호 칭	치 수			Sheet pile 1					벽 1m
	폭	높이	두께	단면적	단중	단면2차 Moment	단면 계수	단면2차 반 경	단중	단면2차 Moment	단 면 Moment
	B ㎜	H ㎜	t ㎜	A ㎠	W ㎏/m	Ix ㎝4	Zx ㎤	ix ㎝	W ㎏/㎡	Ix ㎝4/m	Zx ㎤/m
KWSP-Ⅱ	400	100	10.5	61.2	48	124×10	146	4.5	120	870×10	870×10
KWSP-Ⅲ	400	125	13.0	76.4	60	222×10	223	5.4	150	168×102	134×10
KWSP-ⅢA	400	150	13.0	76.4	60	306×10	278	6.3	150	226×102	151×10
KWSP-ⅣM	400	160	16.0	96.9	76.1	411×10	334	6.5	190	344×102	215×10
※KWSP-Ⅳ	400	170	15.5	96.9	76.1	467×10	362	6.94	190	386×102	227×10

※ 표는 注文品임.

(STEEL SHEET PILE 강원산업(주) P7)

∙ 철근의 단면적

철 근	공 칭 지 름 (㎝)	철 근 의 수
		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
D 10 D 13 D 16 D 19 D 22 D 25 D 29 D 32 D 35 D 38 D 41	0.953 1.27 1.59 1.91 2.22 2.54 2.86 3.18 3.49 3.81 4.13	0.713 1.267 1.986 2.865 3.871 5.067 6.424 7.942 9.566 11.40 13.40	1.426 2.534 3.972 5.730 7.742 10.134 12.85 15.88 19.13 22.80 26.80	2.139 3.801 5.958 8.595 11.61 15.20 19.27 23.83 28.70 34.20 40.20	2.852 5.068 7.944 11.46 15.48 20.27 25.70 31.77 37.26 45.60 53.60	3.565 6.335 9.930 14.33 19.35 25.34 32.12 39.71 47.83 57.00 67.00	4.278 7.602 11.91 17.19 23.22 30.40 38.54 47.65 57.40 68.40 80.40	4.991 8.869 13.90 20.06 27.10 35.47 44.97 55.59 66.96 79.80 93.80	5.704 10.136 15.890 22.92 30.97 40.54 51.39 63.54 76.53 91.20 107.2	6.417 11.40 17.87 25.79 34.84 45.60 57.82 71.48 86.09 102.60 120.6	7.13 12.67 19.86 28.65 38.71 50.67 64.24 79.42 95.66 114.0 134.0

(주) D41은 기둥에는 사용되지만 보에는 별로 사용되지 않는다.

(철근 콘크리트, 동명사 P73)

∙ PC 강재의 단면 성능표

		呼 名	構 成	公稱經 (㎜)	斷面績 (㎟)	單位 重量 (㎏/m)	引張强度 降伏强度
							㎏/㎟	ton/ea	㎏/㎟	ton/ea
鋼 線 ․ 鋼 연 線	후레시네工法		φ 5 φ 7 φ 8 T 9.3 T 10.8 T 12.4 T 12.7 T 15.2		19.64 38.48 50.27 51.61 69.68 92.90 98.71 138.7	0.154 0.302 0.395 0.405 0.546 0.729 0.774 1.101	165 155 150 175 175 175 190 167	3.25 5.95 7.55 9.05 12.20 16.30 18.70 23.10	145 135 130 150 150 150 160 142	2.85 5.20 6.55 7.70 10.40 13.90 15.90 19.70
	CCL 工 法		T 15.2 T 17.8 T 19.3					26.6 39.5 46.0		22.6 33.6 39.5
	VSL 工 法	E 5- 5 E 5- 7 E 5-12 E 5-19	5×φ 12.7 7×φ 12.7 12×φ 12.7 19×φ 12.7		493.6 691.0 1184.5 1875.4	3.87 5.42 9.29 14.71	190 190 190 190	93.5 130.9 224.4 355.3	160 160 160 160	79.5 111.3 190.8 302.1
		E 7-2 E 7-3 E 7-4	2×φ 17.8 3×φ 17.8 4×φ 17.8		416.8 625.2 833.6	3.30 4.95 6.60	190 190 190	79.0 118.5 158.0	160 160 160	67.2 100.8 134.4
複合연線東	S E E E 연 선	F 50 F 70 F 100 F 130 F 160 F 200 F 270	7×φ 8.1 7×φ 9.5 7×φ 11.1 7×φ 12.7 7×φ 15.2 19×φ 9.5 19×φ 11.1	24.3 28.5 33.3 38.1 45.6 47.5 55.5	277.1 383.9 519.3 691.0 970.9 1042.0 1409.6	2.19 3.04 4.09 5.45 7.75 8.77 11.78	185 190 190 190 165 190 190	51.0 72.8 98.7 130.9 161.7 197.6 267.9	157 160 160 160 140 160 160	43.5 62.0 84.0 111.3 137.9 168.2 228.0
鋼捧	개스 빈타 데브	23 26 32			415.2 530.9 804.2	3.42 4.38 6.63	110 110 110	45.7 58.3 88.5	95 95 95	39.4 50.4 76.4
	PC 鋼 捧	17㎜ (19㎜) (21㎜) 23㎜ 26㎜ (29㎜)			227.7 283.5 346.4 404.8 518.8 789.3	1.78 2.22 2.71 3.26 4.17 6.31	A B C 95 110 125 〃 〃 〃 〃 〃	A B C 21.6 25.1 28.5 26.9 31.2 35.4 32.9 38.1 43.3 38.5 44.5 50.6 49.3 57.1 64.9 75.0 86.8 98.7	A B C 80 95 110 〃 〃 〃 〃 〃	A B C 18.2 21.6 25.1 22.7 26.9 31.2 27.7 32.9 38.1 32.4 38.5 44.5 41.5 49.3 57.1 63.1 75.0 86.8

(어스앙카공법, 박콘 P24, P25)

∙ 강재의 허용축방향 및 휨인장응력 (㎏/㎠)

강 종	SS 41 SWS 41	SWS 50	SWS 50 Y SWS 53	SWS 58
인장응력	1,400	1,900	2,100	2,600

(도로교 표준시방서 P125)

∙ 강재의 허용진단 및 지압응력 (㎏/㎠)

강 종 응 력		SS 41 , SWS 41 , SMA 41	SWS 50	SWS 50 Y , SWS 53 , SMA 50	SWS 58 SMA 58
전 단 응 력		800	1,100	1,200	1,500
지압응력	헬스공식	600	7,000
	강판과 강판간의 지압응력	2,100	2,800	3,100	3,900

(도로교 표준시방서 P129)

∙ 강재의 국부좌굴을 고려하지 않은 허용축방향 압축응력 (㎏/㎠)

강종	SS 41 , SWS 41 , SMA 41	SWS 50	SWS 50 Y , SWS 53 , SMA 50	SWS 58 SMA 58
축방향압축응력	[eqn: (a)`` {l} over {r} LEQ `20] 1,400	[eqn: (a)`` {l} over {r} LEQ `15] 1,900	[eqn: (a)`` {l} over {r} LEQ `14] 2,100	[eqn: (a)`` {l} over {r} LEQ `18] 2,600
	[eqn: (b)~20< {l} over {r} LEQ `93] 1,400 - 8.4 [eqn: ( {l} over {r} `-~20)]	[eqn: (b)~15< {l} over {r} LEQ `80] 1,900 - 13 [eqn: ( {l} over {r} `-~15)]	[eqn: (b)~14< {l} over {r} LEQ `76] 2,100 - 15 [eqn: ( {l} over {r} `-~14)]	[eqn: (b)~18< {l} over {r} LEQ `67] 2,600 - 22 [eqn: ( {l} over {r} `-~18)]
	[eqn: (c)~93< {l} over {r}] [eqn: {12,000,000} over {6,700+(l/r) ^{2}}]	[eqn: (c)~80< {l} over {r}] [eqn: {12,000,000} over {5,000+(l/r) ^{2}}]	[eqn: (c)~76< {l} over {r}] [eqn: {12,000,000} over {4,500+(l/r) ^{2}}]	[eqn: (c)~67< {l} over {r}] [eqn: {12,000,000} over {3,500+(l/r) ^{2}}]
비고	l : 부재의 유효 좌굴길이 (㎝) r : 부재의 총단면의 단면 2차 반경 (㎝)

(도로교 표준시방서 P126)

∙ 강재의 허용휨 압축응력 (㎏/㎠)

강 종		SS 41 , SWS 41 , SMA 41	SWS 50	SWS 50 Y , SWS 53 , SMA 50	SWS 58 SMA 58
압축플랜지가 직접 콘크리트 바닥에 고정되어 있는 경우 ; 상자, π, 파이프 단면의 경우		1,400	1,900	2,100	2,600
상기이외의경우	[eqn: {A _{w}} over {A _{c}} <= 2] [eqn: {A _{w}} over {A _{c}} >2]	[eqn: (a)`` {l} over {b} <= 4.5~;] 1,400 [eqn: (b)~4.5< {l} over {b}] ≦ 30 1,400 - 24 [eqn: ( {l} over {b} -4.5)]	[eqn: (a)`` {l} over {b} <= 4.0~;] 1,900 [eqn: (b)~4.0< {l} over {b}] ≦ 30 1,900 - 38 [eqn: ( {l} over {b} -4.0)]	[eqn: (a)`` {l} over {b} <= 3.5~;] 2,100 [eqn: (b)~3.5< {l} over {b}] ≦ 27 2,100 - 44 [eqn: ( {l} over {b} -3.5)]	[eqn: (a)`` {l} over {b} <= 5.0~;] 2,600 [eqn: (b)~5.0< {l} over {b}] ≦ 25 2,600 - 66 [eqn: ( {l} over {b} -5.0)]
		[eqn: (a) rm ``k it {l} over {b} <= 9~;] 1,400 [eqn: (b)~9< rm k it {l} over {b}] 1,400 - 12 [eqn: ( rm k it {l} over {b} -9)]	[eqn: (a) rm ``k it {l} over {b} <= 8~;] 1,900 [eqn: (b)~8< rm k it {l} over {b}] 1,900 - 19 [eqn: ( rm k it {l} over {b} -8)]	[eqn: (a) rm ``k it {l} over {b} <= 7~;] 2,100 [eqn: (b)~7< rm k it {l} over {b}] 2,100 - 22 [eqn: ( rm k it {l} over {b} -7)]	[eqn: (a) rm ``k it {l} over {b} <= 10~;] 2,600 [eqn: (b)~10 LEQ rm k it {l} over {b}] 2,600 - 33 [eqn: ( rm k it {l} over {b} -10)]

(도로교 표준시방서  P127)

∙ 용접부의 허용응력

용접의 종류		응력의 종 류	허 용 응 력 (㎏/㎠)
			SS 1 SWS 41 SMA 41	SWS 50	SWS 50 Y SWS 53 SMA 50	SWS 53 SMA 58
공장용접	전단면용입 흠 용 접	압 축 인 장 전 단	1,400 1,400 800	1,900 1,900 1,100	2,100 2,100 1,200	2,600 2,600 1,500
	필 렛 용 접 부 분 용 입 흠 용 접	전 단	800	1,100	1,200	1,500
현 장 용 접		각각의 경우에 있어서 상기의 90%로 한다.

(도로교 표준시방서 P147)

∙ 콘크리트의 허용응력

응력의 종류	부 재			허용응력 (㎏/㎠)
				콘크리트 시방서	도로교 시방서
휨압축응력	휨 부 재			[eqn: 0.40` sigma _{ck}]	[eqn: 0.40` sigma _{ck}]
전 단 응 력	보	전단철근이 없는 경우		[eqn: 0.25 sqrt {sigma _{ck}}]	[eqn: 0.25 sqrt {sigma _{ck}}]
		전단철근이 있는 경우		[eqn: 1.15 sqrt {sigma _{ck}}]	[eqn: 1.15 sqrt {sigma _{ck}}]
	슬래브 및 확대 기초	전단철근이 없는 경우	1 방향 작용	[eqn: 0.25 sqrt {sigma _{ck}}]	[eqn: 0.25 sqrt {sigma _{ck}}]
			2 방향 작용	[eqn: 0.25 LEFT ( 1+ {2} over {beta _{c}} RIGHT ) sqrt {sigma _{ck}} <= 0.50 sqrt {sigma _{ck}}]	[eqn: 0.46 sqrt {sigma _{ck}}]
		전단철근이 있는 경우	1 방향 작용	[eqn: 1.15 sqrt {sigma _{ck}}]	[eqn: 1.15 sqrt {sigma _{ck}}]
			2 방향 작용	[eqn: 0.75 sqrt {sigma _{ck}}]	-
지 압 응 력	전면적에 재하될 경우			[eqn: 0.25` sigma _{ck}]	[eqn: 0.25` sigma _{ck}]
	전면적의 1/3 이하로 부분 재하될 경우			[eqn: 0.37` sigma _{ck}]	[eqn: 0.37` sigma _{ck}]

[주] (1) [eqn: beta_c] : 집중하중 또는 반력의 작용면에서 긴 변의 작은변에 대한 비

(철근 콘크리트, 동명사 P56)

∙ 철근의 허용응력 (㎏/㎠)

철근의 종류 응력, 부재의 종류			SR 24 SD 24	SD 30	SD 35	SD 40
인장응력	하중조합에 충돌하중 또는 지진하중을 포함시키지 않을 경우	일반적인 부재	1,300	1,500	1,750	1,800
		바닥판 및 지간 10m 이하의 슬래브교	1,300	1,500	1,600	1,600
		수중 또는 지하수위 이하에 설치하는 부재	1,300	1,500	1,600	1,600
	하중조합에 충돌하중 또는 지진의 영향을 포함시킬 경우의 허용응력의 기본값		1,300	1,500	1,750	1,800
압 축 응 력			1,300	1,500	1,750	1,800

(철근 콘크리트, 동명사 P425)

∙ 볼트의 허용응력도

(t/㎠)

	記 号	引張許容応力度	剪斷許容応力度
볼 트	SS 41	1.2	0.9
	기타 中 볼트	0.5 F	0.38 F

(강구조 설계기준 및 해설, 대한건축학회 P271)

∙ 고력 볼트의 허용응력도

(t/㎠)

	記 号	許容引張応力度	許容剪斷応力度
高 力 볼 트	F 8 T	2.5	1.2
	F 10 T	3.1	1.5
	(F 11 T)	3.3	1.6

(강구조 설계기준 및 해설, 대한건축학회 P271)

∙ 고력 볼트의 장기응력에 대한 허용내력도

고력볼트 의 종류	볼트 호칭 지름	볼 트 축지름 (㎜)	볼트 구멍지름 (㎜)	볼 트 축단면적 (㎠)	볼 트 유효단면적 (㎠)	설 계 볼트장력 (t)	허용전단력(t)		허용 인장력 (t)
							1면마찰	2면마찰
F 8 T	M 16 M 20 M 22 M 24	16 20 22 24	17.5 21.5 23.5 25.5	2.01 3.14 3.80 4.52	1.52 2.38 2.95 3.42	8.27 13.0 16.1 18.6	2.41 3.77 4.56 5.42	4.82 7.54 9.12 10.8	5.03 7.85 9.50 11.3
F 10 T	M 16 M 20 M 22 M 24	16 20 22 24	17.5 21.5 23.5 25.5	2.01 3.14 3.80 4.52	1.52 2.38 2.95 3.42	10.3 16.1 20.0 23.1	3.02 4.71 5.70 6.78	6.03 9.42 11.4 13.6	6.23 9.73 11.8 14.0
F 11 T	M 16 M 20 M 22 M 24	16 20 22 24	17.5 21.5 23.5 25.5	2.01 3.14 3.80 4.52	1.52 2.38 2.95 3.42	10.9 17.0 21.1 24.4	3.22 5.02 6.08 7.23	6.43 10.0 12.2 14.5	6.63 10.4 12.5 14.9

(강구조 설계기준 및 해설, 대한건축학회 P331)

∙ 목재의 허용응력

목 재 의 종 류		허용응력도(㎏/㎠)
		압축	인장, 휨	전단
침엽수	적송, 흑송, 낙엽송, 나한백, 노송나무, 솔송나무, 미송	120	135	10.5
	삼목, 외전나무, 가문비나무, 일본계문비나무, 미삼목나무, 미솔송나무	90	105	7.5
활엽수	떡갈나무	135	195	21
	밤나무, 졸참나무, 너도밤나무, 느티나무	105	150	15

(토목건축 기술자를 위한 최신 기초설계, 시공핸드북 P425)

∙ 탄성계수비 ( n = Es/Ec )

σck(㎏/㎠)	180	210	280	350
n	10	9	8	7

(콘크리트 표준시방서 P322)

∙ k 및 j의 값[eqn: bold{(`} k it =-np+ sqrt {(np) ^{2} +2np,} `j=1- { k it} over {3} )]

n=10의 경우

p	k	j	p	k	j	p	k	j
0.0030 0.0032 0.0034 0.0036 0.0038 0.0040 0.0042 0.0044 0.0046 0.0048 0.0050 0.0052 0.0054 0.0056 0.0058 0.0060 0.0062 0.0064 0.0066 0.0068 0.0070 0.0072 0.0074 0.0076 0.0078 0.0080 0.0082 0.0084 0.0086 0.0088 0.0090 0.0092 0.0094 0.0096 0.0098 0.0100 0.0102 0.0104 0.0106	0.217 0.223 0.229 0.235 0.240 0.246 0.251 0.256 0.261 0.266 0.270 0.275 0.279 0.283 0.287 0.292 0.296 0.299 0.303 0.307 0.311 0.314 0.318 0.321 0.325 0.328 0.331 0.334 0.338 0.341 0.344 0.347 0.350 0.353 0.355 0.358 0.361 0.364 0.366	0.928 0.926 0.924 0.922 0.920 0.918 0.916 0.915 0.913 0.911 0.910 0.908 0.907 0.906 0.904 0.903 0.901 0.900 0.899 0.898 0.896 0.895 0.894 0.893 0.892 0.891 0.890 0.889 0.887 0.886 0.885 0.884 0.883 0.882 0.882 0.881 0.880 0.879 0.878	0.0108 0.0110 0.0112 0.0114 0.0116 0.0118 0.0120 0.0122 0.0124 0.0126 0.0128 0.0130 0.0132 0.0134 0.0136 0.0138 0.0140 0.0142 0.0144 0.0146 0.0148 0.0150 0.0152 0.0154 0.0156 0.0158 0.0160 0.0162 0.0164 0.0166 0.0168 0.0170 0.0172 0.0174 0.0176 0.0178 0.0180 0.0182 0.0184	0.369 0.372 0.374 0.377 0.379 0.382 0.384 0.387 0.389 0.392 0.394 0.396 0.398 0.401 0.403 0.405 0.407 0.410 0.412 0.414 0.416 0.418 0.420 0.422 0.424 0.426 0.428 0.430 0.432 0.434 0.436 0.437 0.439 0.441 0.443 0.445 0.446 0.448 0.450	0.877 0.876 0.875 0.874 0.874 0.873 0.872 0.871 0.870 0.869 0.869 0.868 0.867 0.866 0.866 0.865 0.864 0.863 0.863 0.862 0.861 0.861 0.860 0.859 0.859 0.858 0.857 0.857 0.856 0.855 0.855 0.854 0.854 0.853 0.852 0.852 0.851 0.851 0.850	0.0186 0.0188 0.0190 0.0192 0.0194 0.0196 0.0198 0.0200 0.0202 0.0204 0.0206 0.0208 0.0210 0.0212 0.0214 0.0216 0.0218 0.0220 0.0222 0.0224 0.0226 0.0228 0.0230 0.0232 0.0234 0.0236 0.0238 0.0240 0.0242 0.0244 0.0246 0.0248 0.0250 0.0252 0.0254 0.0256 0.0258 0.0260 0.0262	0.452 0.453 0.455 0.457 0.458 0.460 0.462 0.463 0.465 0.467 0.468 0.470 0.471 0.473 0.474 0.476 0.477 0.479 0.480 0.482 0.483 0.485 0.486 0.488 0.489 0.490 0.492 0.493 0.495 0.496 0.497 0.499 0.500 0.501 0.503 0.504 0.505 0.507 0.508	0.849 0.849 0.848 0.848 0.847 0.847 0.846 0.846 0.845 0.844 0.844 0.843 0.843 0.842 0.842 0.841 0.841 0.840 0.840 0.839 0.839 0.838 0.838 0.837 0.837 0.837 0.836 0.836 0.835 0.835 0.834 0.834 0.833 0.833 0.832 0.832 0.832 0.831 0.831

n=9의 경우

p	k	j	p	k	j	p	k	j
0.0030 0.0032 0.0034 0.0036 0.0038 0.0040 0.0042 0.0044 0.0046 0.0048 0.0050 0.0052 0.0054 0.0056 0.0058 0.0060 0.0062 0.0064 0.0066 0.0068 0.0070 0.0072 0.0074 0.0076 0.0078 0.0080 0.0082 0.0084 0.0086 0.0088 0.0090 0.0092 0.0094 0.0096 0.0098 0.0100 0.0102 0.0104 0.0106	0.207 0.213 0.219 0.224 0.230 0.235 0.240 0.245 0.249 0.254 0.258 0.263 0.267 0.271 0.275 0.279 0.283 0.287 0.290 0.294 0.298 0.301 0.304 0.308 0.311 0.314 0.317 0.321 0.324 0.327 0.330 0.332 0.335 0.338 0.341 0.344 0.346 0.349 0.352	0.931 0.929 0.927 0.925 0.923 0.922 0.920 0.918 0.917 0.915 0.914 0.912 0.911 0.910 0.908 0.907 0.906 0.904 0.903 0.902 0.901 0.900 0.899 0.897 0.896 0.895 0.894 0.893 0.892 0.891 0.890 0.889 0.888 0.887 0.886 0.885 0.885 0.884 0.883	0.0108 0.0110 0.0112 0.0114 0.0116 0.0118 0.0120 0.0122 0.0124 0.0126 0.0128 0.0130 0.0132 0.0134 0.0136 0.0138 0.0140 0.0142 0.0144 0.0146 0.0148 0.0150 0.0152 0.0154 0.0156 0.0158 0.0160 0.0162 0.0164 0.0166 0.0168 0.0170 0.0172 0.0174 0.0176 0.0178 0.0180 0.0182 0.0184	0.354 0.357 0.359 0.362 0.364 0.367 0.369 0.372 0.374 0.376 0.378 0.381 0.383 0.385 0.387 0.389 0.392 0.394 0.396 0.398 0.400 0.402 0.404 0.406 0.408 0.410 0.412 0.414 0.415 0.417 0.419 0.421 0.423 0.425 0.426 0.428 0.430 0.432 0.433	0.882 0.881 0.880 0.879 0.879 0.878 0.877 0.876 0.875 0.875 0.874 0.873 0.872 0.872 0.871 0.870 0.869 0.869 0.868 0.867 0.867 0.866 0.865 0.865 0.864 0.863 0.863 0.862 0.862 0.861 0.860 0.860 0.859 0.858 0.858 0.857 0.857 0.856 0.856	0.0186 0.0188 0.0190 0.0192 0.0194 0.0196 0.0198 0.0200 0.0202 0.0204 0.0206 0.0208 0.0210 0.0212 0.0214 0.0216 0.0218 0.0220 0.0222 0.0224 0.0226 0.0228 0.0230 0.0232 0.0234 0.0236 0.0238 0.0240 0.0242 0.0244 0.0246 0.0248 0.0250 0.0252 0.0254 0.0256 0.0258 0.0260 0.0262	0.435 0.437 0.438 0.440 0.442 0.443 0.445 0.446 0.448 0.450 0.451 0.453 0.454 0.456 0.457 0.459 0.460 0.462 0.463 0.465 0.466 0.467 0.469 0.470 0.472 0.473 0.474 0.476 0.477 0.479 0.480 0.481 0.483 0.484 0.485 0.486 0.488 0.489 0.490	0.855 0.854 0.854 0.853 0.853 0.852 0.852 0.851 0.851 0.850 0.850 0.849 0.849 0.848 0.848 0.847 0.847 0.846 0.846 0.845 0.845 0.844 0.844 0.843 0.843 0.842 0.842 0.841 0.841 0.840 0.840 0.840 0.839 0.839 0.838 0.838 0.837 0.837 0.837

(철근 콘크리트, 동명사 P426, P427)

․흙막이 검토 요약

흙막이의 種類 項目	自立흙막이工法	水平버팀대工法	earchanchor工法	備 考
檢 討 項 目	○흙막이壁	흙막이壁 ○띠장 ○버팀대 ○打火 ○버팀대支柱	○흙막이壁 ○띠장 ○earth anchor anchor体 引張材	地盤의 種類에 따라 下記를 檢討한다. 粘性土 - heaving 砂質土 - boiling ○흙막이壁의 種類 pile橫矢板 鋼矢板 場所打 콘크리트壁 旣製 콘크리트 矢板 木製矢板
河 重	設計用側壓은, 下記의 側壓分布에서 決定한다. ○ 랭킹․레자의르 主動側壓算定式 [eqn: p= LEFT { gamma _{t} ```(h-h _{w} )+ gamma ` ^{prime } h _{w} +q RIGHT } tan ^{2} (45 DEG - {phi } over {2} )] [eqn: -2C````tan`(45°- {phi } over {2} )``+` gamma_ w```․``h_w] 단, 水壓은, 砂質土地盤의 경우만을 考慮한다. ○「建築基礎構造設計規準․同解說의 側壓算定式 [eqn: p=K``(` gamma `` _{t} `h+q``)] 단, [eqn: K]는 側壓係數로, 下記의 値로한다 砂地盤이고 地下水位가 얕은 경우...............................0.3 ～ 0.7 부드러운 地下水位가 깊은 경우....................................0.2 ～ 0.4 부드러운 粘土地地盤.........................................................0.5 ～ 0.8 堅固한 粘土地盤.................................................................0.2 ～ 0.5			[eqn: gamma `,~ gamma prime ,``` phi ,``C] 는 各地層마다의 土質定數 [eqn: gamma ` _{t}] : 흙의 混潤單位體積重量(t/㎥) [eqn: gamma']: 흙의 水中單位體積重量(t/㎥) [eqn: phi] : 흙의 內部摩擦角(度) [eqn: C] : 흙의 粘着力(t/㎥) [eqn: q] : 地表面上의 上載荷重(t/㎡) [eqn: gamma_w] : 물의 單位體積重量(t/㎥) [eqn: h] : 地表面에서의 任意의 點의 깊이(m) [eqn: h_w]: 地下水位面에서의 깊이(m)
各檢討項目의 檢 討 內 容	○흙막이壁 根入長 휨모멘트 剪斷力 처짐	○흙막이壁 根入長 침모멘트 剪斷力 처짐 ○띠장 휨모멘트 剪斷力 처짐 ○버팀대 휨모멘트와 軸力의 組合應力	○흙막이壁 根入長 휨모멘트와 軸力의 組合應力 剪斷力 처짐 ○띠장 휨모멘트 剪斷力 처짐 ○earthanchor 引張力

흙막이 種類 項目	自立흙막이工法	水平버팀대工法	earth anchor 工法	備 考
		○ 火打 壓縮力 ○ 버팀대 支柱 휨모멘트와 軸力의 組合應力 根入長
應力과 처짐의 計 算	○ 흙막이壁 Y.L.Chang의 方法에 의하여 算定	○흙막이壁 ․第 1次 굴착時 Y.L.Chang의 方法에 의하여 算定 ․第 2次 굴착時 이후 仮想支點法에 의하여 算定 ○띠장 等分布荷重을 받는 보로서 算定 [eqn: M````max= {1} over {8} w LITER ` ^{2}] [eqn: Q````max= {1} over {2} w LITER] [eqn: delta ````max= {5w LITER ` ^{4}} over {384EI}] ○버팀대, 火打 버팀대 支柱 單純보․兩端支持	○흙막이壁 水平버팀대工法의 경 우와 같음 ○띠장 等分布荷重을 받는 單 純보로서 算定 [eqn: M```max= {1} over {8} w LITER ^{`2}] [eqn: Q````max= {1} over {2} w LITER] [eqn: delta ```max= {5w LITER ^{`4}} over {384EI}]	[eqn: w] : 側壓 [eqn: ELL] : 스판 [eqn: E] : 탄성계수 [eqn: I] : 斷面二次 모멘트
許 容 應 力 度	許容應力度는, 中期許容應力度(長期許容應力度와 短期許容應力度의 平均置)를 採用한다 단, earth anchor 引長材의 許容引長力은, 下記 중 어느 것이든 작은 편의 値로 한다. ○PC 鋼線 , PC 鋼捧 [eqn: P_a = 0.6P_u] [eqn: P_a = 0.75P_y] ○계빈데스타브 [eqn: P_a = 0.6P_u] 단, [eqn: P_a = 0.7P_y] [eqn: P_a] : 許容引張力 [eqn: P_u] : 引長强度 [eqn: P_y] : 降伏强度
許 容 처 짐 量	○ 흙막이 壁 自立흙막이 및 第 1次 굴착時에, Y.L.Chang의 式을 適用하는 경우 ․굴착 底面位置 粘性土地盤.................1cm 砂質土地盤.................0.3cm ․pile 頭部位置 3.0cm ○ 띠장 部材角[eqn: ( {delta `max} over {LITER } -)]에서, [eqn: {1} over {300}]以下			許容처짐은, 現場의 狀況 에 따라 決定한다.

흙막이의 種類 項目	自立흙막이工法	水平버팀대工法		earthanchor工法		備 考
判 定 式	○ 휨모멘트 [eqn: {sigma `max} over {f _{b}} LEQ1.0] 단, [eqn: f _{b}] : 許容휨應力度 (㎏/㎠) [eqn: delta `max] : 最大휨應力度 (㎏/㎝) [eqn: delta `max= {M`max} over {Z}] [eqn: M`max] : 最大휨모멘트 (㎏․㎝) [eqn: Z] : 斷面溪水 (㎠) ○ 剪斷力 [eqn: {tau `max} over {f _{s}} LEQ 1.0] 단, [eqn: f _{s}] : 許容剪斷應力度 (㎏/㎠) [eqn: tau `max] : 最大剪斷應力度 (㎏/㎠) [eqn: tau `max= {Q`max} over {A _{s}}] [eqn: Q`max] : 最大剪斷力 (㎏) [eqn: A _{s}] : 剪斷用有效斷面積 (㎠) ○ 壓縮力 [eqn: {sigma _{c}} over {f _{c}} LEQ 1.0] 단, [eqn: f _{c}] : 許容壓縮應力度 (㎏/㎠) [eqn: sigma _{c}] : 壓縮應力度 (㎏/㎠) [eqn: sigma _{c=} {N`max} over {A _{c}}] [eqn: N`max] : 最大壓縮力 (㎏) [eqn: A _{c}] : 有效斷面積 (㎠) ○ 휨모멘트와 壓縮力의 組合應力度 [eqn: {sigma _{b~}} over {f _{b}} +` {sigma _{c}} over {f _{c}} ` <= 1] 단, 또 [eqn: f _{b}] : 許容휨應力度 (㎏/㎠) [eqn: {sigma _{b~} -` sigma _{c}} over {f _{t}} `` <= 1] [eqn: f _{c}] : 許容壓縮應力度 (㎏/㎠) [eqn: f _{t}] : 許容引張應力度 (㎏/㎠) [eqn: sigma_b] : 휨應力度 (㎏/㎠) ([eqn: sigma _{b} =M`/Z]) [eqn: sigma _{c}] : 壓縮應力度 (㎏/㎠) ([eqn: sigma _{c} =N/A _{c}])
根 入 張	○ 흙막이壁 [eqn: L> {2.5} over { beta }]또 [eqn: L≧1.2H] [eqn: beta =( {k _{h``} ․`B} over {4EI} `)` ^{{1} over {4}}] 단, [eqn: L] : 根入張 (㎝) [eqn: H] : 굴착깊이 (㎝) [eqn: k _{h}]: 水平方向地盤反力係數 (㎏/㎠) [eqn: B] : 말뚝의幅 (㎝) [eqn: I] : 말뚝의 斷面二次 모멘트 (cm4) [eqn: E] : 말뚝의 탄성계수 (㎏/㎠)		○흙막이壁 [eqn: F _{s} = {M _{P}} over {M _{A}} >1.2] 단, [eqn: F _{s}] : 安全率 [eqn: M _{A}] : 最下段의 버팀대 位置를 支點으로 하는 主動側壓에 의한 모멘트 [eqn: M _{P}] : 最下段 버팀대 位置를 支點으로 하는 受動 側壓에 의한 모멘트 ○ 버팀대 支柱 ․ 押込力 [eqn: P_1]에 대한 檢討 [eqn: {P _{1}} over {R _{a}} <= 1.0] [eqn: R _{a} = {1} over {2} (R _{P} `+~R _{F}])		○흙막이壁 [eqn: F_s = { M_P} over {M_A } >1.2] 단, [eqn: F _{s}] : 安全率 [eqn: M _{A}] :最下段의 earthanchor 位置를 支點으로 하는 主動側壓에 의한 모멘트 [eqn: M _{P}] : 最下段 earthanchor 位置를 支點으로 하는 受動側壓에 의한 모멘트

흙막이의 種類 項目	自立흙막이工法	水平버팀대工法	earthanchor工法	備 考
		․引拔力[eqn: P _{2}]에 대한 檢討 [eqn: {P _{2}} over {R _{F}} <= 1.0] 단, [eqn: P_1] : 押込力(t) [eqn: P_2] : 引拔力(t) [eqn: R_a] : 許容支持力(t) [eqn: R_P] : 支柱의 先端支持力(t) [eqn: R_F] : 支柱周面의 摩擦抵抗力(t)
	○heaving에 대한 檢討 (檢討式의 一部) [eqn: F _{s} = {M _{`r}} over {M _{`d}} >= 1.2] (日本建築學會, 日規準式 및 修正式) 단, [eqn: M _{`r}] : 抵抗모멘트 [eqn: M` _{d}] : 回轉모멘트 ○boiling에 대한 檢討 [eqn: F= {i _{c}} over {i} >= 1.2] 단, [eqn: i _{c}] : 限界動水경사 [eqn: i] : 實際의 動水경사

(도해 토목건축 가설구조물의 해설, P192, P193, P195, P195)